[公告] 《商品级玻璃鳞片胶泥(/涂料)防腐》连载~~~~~全部结束

11 鳞片胶泥的应用

11.1 电厂、锅炉厂、钢铁厂等脱硫FGD领域应用

这属于“第壹拾叁卷 典型工业领域的腐蚀与防护”之“第15章 烟气脱硫工业防腐蚀”详细介绍的内容，本节进简单说明。

我国是一个能源结构以燃煤为主的国家，大气污染属煤烟型污染，粉尘、二氧化硫、氮氧化物（NOX）是我国大气的主要污染物。由于我国能源结构的特点(目前煤发电还占将近八成)，导致了酸雨的环境污染和较多的腐蚀情况，因此对于燃煤发电厂中产生大量的二氧化硫或氮氧化物的防治势在必行。目前国内外较为有效的手段是烟气脱硫（Flue Gas Desulfurization ，简称FGD）。而采用湿法石灰石洗涤法是当今世界各国烟气脱硫技术中应用最多也是最成熟的工艺。2003年我国的湿法脱硫设备国产化率已在96%以上，预计2010年国产化率可达100%。我们国内FGD的施工起源于日本（靖江王子橡胶）和德国（武汉西格里防腐），目前的FC领域的施工单位的技术多来源日本系技术。特别是2005年以来，VER玻璃鳞片胶泥在烟气脱硫装置领域得到了大量的应用。目前的国内电厂旧烟囱的改造以及新上电厂的烟囱已经在酝酿使用VER的鳞片胶泥，且在部分电厂得到了应用。

对于烟气脱硫来说，VER玻璃鳞片胶泥衬里按照其使用部位与特点，可分为低温型VER玻璃鳞片胶泥衬里和高温型VER玻璃鳞片胶泥衬里。低温型VER玻璃鳞片胶泥衬里一般具有优良的耐水汽的渗透性、耐化学性、耐腐蚀性等特点， 长期使用温度一般低于100℃（常见的使用温度是80℃左右，瞬间温度达120℃以上），是脱硫装置的主要衬里材料，主要应用于吸收塔的低温部分、事故浆罐、净烟气烟道等部分。高温型VER玻璃鳞片胶泥衬里一般具有优良的耐高温性能，其长期使用温度可以达到150℃左右（瞬间温度达180℃以上，甚至200℃）。主要应用于烟气换热器与吸收塔之间的原烟气烟道、吸收塔入口处、烟气换热器原烟气区域以及烟气出口挡板门后的烟道部分。另外还有耐磨型VER玻璃鳞片胶泥衬里，一般添加陶瓷基耐磨材料增加耐磨特性。耐磨型VER玻璃鳞片胶泥衬里主要应用于吸收塔喷淋部位或浆液磨损严重的区域(安装搅拌器的部位)。表11.1-1和11.1-2是FGD烟气脱硫装置对VER鳞片胶泥衬里防腐材料的典型要求。

FGD领域的案例数不胜数，不再说明。

11.2 烟道与烟囱领域应用

这属于“第壹拾叁卷 典型工业领域的腐蚀与防护”之“第19章 特种高空作业防腐（工业烟囱）”详细介绍的内容，本节不再单独说明。

11.3 池槽衬里领域应用

除以上电厂脱硫装置使用FC乙烯基酯树脂鳞片胶泥之外，目前的化工厂内乙烯基酯树脂玻璃钢内衬，很多已经改到使用乙烯基酯树脂鳞片胶泥。就单个项目使用的树脂量远小于电厂脱硫装置，但应用场合更多，更分散，总量更大。该领域是乙烯基酯树脂玻璃鳞片胶泥衬里的市场面更广的一个重防腐领域。另外还有大量场合也可使用VER玻璃鳞片胶泥衬里防腐：化学工程类（如储罐管道的防腐），石油储罐（如储罐底部防腐内衬以及内壁防腐），海洋建筑物（如海港设备，浮栈桥等的防腐），化学槽等（如电解槽等），废水处理（如污水处理池），建筑工程（如桥梁、工厂四周）等。

技术和施工方面参见“第陆卷 树脂重防腐”之“第14章 玻璃钢衬里防腐”的介绍。

11.4 船舶脱硫塔应用

这属于“第壹拾叁卷 典型工业领域的腐蚀与防护”之“第26章 船舶工业防腐蚀”中有关“酚醛环氧乙烯基酯树脂玻璃鳞片胶泥（/涂料）在船舶脱硫塔防腐上的应用”的详细介绍的内容，本节不再单独说明。

11.5 其他防腐领域应用

仅列举钛白粉领域应用的几个案例（案例摘自：湖南颐丰防腐工程有限公司），不再详述。

12 失效事故分析

火电厂湿法烟气脱硫环保技术（FGD）因其脱硫率高、煤质适用面宽、工艺技术成熟、稳定运转周期长、负荷变动影响小、烟气处理能力大等特点，被广泛地应用于各大、中型火电厂，成为国内外火电厂烟气脱硫的主导工艺技术。但该工艺同时具有介质腐蚀性强、处理烟气温度高、SO2吸收液固体含量大、磨损性强、设备防腐蚀区域大、施工技术质量要求高、防腐蚀失效维修难等特点。因此，该装置的腐蚀控制一直是影响装置长周期安全运行的重点问题之一。而国内外长期工程的实践表明，乙烯基树脂鳞片材料是一种可靠的内衬防腐蚀材料，尤其适用在FGD装置中。

随着国内大量脱硫环保公司的涌现，脱硫技术逐步成熟，脱硫效率在不断提高，大量的电厂脱硫成功案例也见诸于媒体。与此同时市场竞争（包括防腐蚀施工分包市场）愈来愈激烈，单位造价也越来越低，工程的技术保障程度尤其是防腐蚀衬里技术要求在不断降低，从而导致了一些非正常的情况出现如在运行了1年左右，就发生了高温烟道鳞片衬里的脱层等，甚至一些FGD脱硫装置在投入运行6个月不到的时间内，就相继出现内衬防腐蚀失效（脱层、穿孔等）的情况。作者所在公司曾先后受邀参与了近10个在1～3年前投入运行的FGD脱硫装置、烟道等防腐蚀失效的现场诊断和检测、修复方案的制定、修复施工的现场监督和指导等工作。本文对遇到的工程应用中岀现的防腐蚀失效情况进行了分析，并提出了解决对策，以期望在后续FGD的工程设计、选材、施工和使用中避免再出现类似的质量隐患，对业主、脱硫设计、防腐蚀衬里施工、材料 供货等诸方面起到借鉴作用。

这几年的鳞片衬里技术在FGD实际运行中发现的防腐蚀失效案例，具体有以下几下表现：不耐腐蚀、与钢结构基础脱层、穿孔等情况。这些失效情况的出现，其原因是多方面的，它涉及到工程设计、材料选择及施工、装置运行及维护等因素，下面就失效的可能性加以分析，归结起来，主要表现在四类腐蚀环境中的失效。

12.1 工况温变、温变频率导致的热应力开裂事故

环境温差热应力开裂主要表现在两类腐蚀环境中。一是在同一腐蚀环境中具有高低温两种物料交汇，在物料交汇处形成环境梯度温差，导致衬里设备内环境温度处于不均衡状态，某一局部区域温度偏高，某一局部区域温度偏低，在高低温交汇区，因不同区域鳞片衬里处于不同的热缩胀条件下，形成鳞片衬里冷热交汇的断面间热应力集中。由于鳞片衬里本体强度较低，加之高分子树脂在高温环境下具有强度降低的特性，致使衬里层在环境温差热应力作用下形成脆性断面开裂。

最典型实例是烟气脱硫装置吸收塔进口烟道区鳞片衬里腐蚀失效。国内某些专业脱硫公司在装置设计时为避免进入吸收塔的烟气温度过高，导致塔内脱硫工艺条件的劣化，往往在吸收塔进口烟道区加设喷淋预冷系统（正确设计应加设热交换器）。由于喷淋冷却水雾化效果不好（设计不合理或因腐蚀导致喷嘴扩大），在进口烟道区形成环境温差，导致该区鳞片衬里严重开裂。二是在间歇式高低温交替腐蚀环境中，衬里设备内环境温度处于间歇式周期性交替状态，致使鳞片衬里在高低温交替作用下，处于间歇式周期性热胀冷缩交变状态，在衬层中产生交变热应力，导致衬里层在交变热应力的疲劳作用下形成脆性断面开裂。

12.2 壳体或设备震颤导致的疲劳应力破坏事故

当鳞片衬里设备的结构强度及刚性设计不足时，往往在设备运行时产生钢结构震颤。最典型实例是烟气脱硫装置原烟道区鳞片衬里腐蚀失效。该烟道结构是按电力行业火电厂原烟道通用标准设计的，完全可满足电厂锅炉烟气过流排放的各种技术要求。问题在于当该烟道作为烟气脱硫装置进口原烟气烟道使用时，由于脱硫装置的腐蚀环境，导致相关进口烟道形成腐蚀环境，因此提出了进口烟道的腐蚀控制问题。国外积数十年经验总结，提岀了采用烟道外支撑补强结构（或复合粗大内支撑增强结构）、鳞片内衬防腐的腐蚀控制技术，成为我国引进的各种烟气脱硫样板示范工程中唯一釆用的原烟气烟道腐蚀控制技术，然而国内有关设计单位在烟道结构设计中却忽略了对此成熟技术的借鉴。

如国内某电厂烟气脱硫装置烟道结构设计的主要特点为：

①采用正十字交叉的长达数米的细钢管(直径约70mm～80mm)构成内支撑架，经与长方形烟道壁四点焊接定位后，多层分体密集排列(间隔约800mm～1000mm)于烟道中形成内支撑结构体系；

②由于进口烟道的布置区域狭窄，为在小区域内实现生产设备的有效连接，整个烟道结构拐弯多（从换热器至吸收塔连续拐了四道弯），变截面（每段烟道断面面积均不一样），刚性差（工作人员行走踩踏即可明显感觉到烟道结构震颤）。

该烟道内支撑结构设计存在的问题不在于烟道的结构强度及刚性设计不足，而在于烟道的结构强度及刚性设计不能满足防腐蚀衬里对基体刚性的要求。在烟道的结构设计中釆用多弯道，变截面结构，将导致烟气流动极大地不稳定，而烟道弯道顶部及导流板均为烟气直接受力面，在流动不稳定的烟气冲击作用下，使壁厚较薄、刚性较差的直接受力面极易产生结构震颤，非弯道区烟道亦因烟气的不稳定流动及支撑架失稳性震颤引发结构震颤。

结构震颤产生的震颤应力作用于衬里层将形成疲劳剥离应力，对衬层的破坏必然是开裂脱粘，且脱粘界面最大可能是底漆与鳞片胶泥间界面。该项目的衬里失效脱粘经现场检査发现，脱粘基本上发生在底漆与胶泥界面间，这是因为在衬里的逐层施工中，各层间界面中相对最薄弱的界面正是胶泥与底漆间界面（而其他界面均为粗糙粘接，只有该界面为光面粘接或相对粗面粘接），故震颤破坏疲劳剥离首先从此粘接强度最薄弱区开始。

顶部脱落首先是由于震颤破坏了粘接界面，当脱粘形成后，由于衬层的自重悬垂、烟道的震颤破坏及衬层高温失强等多重作用导致开裂脱落。当烟气高速过流时，稳定性较差的正十字交叉结构支撑架受过流烟气的冲击作用影响，极易形成失稳性形变；当高速过流烟气流动不稳定时，支撑架失稳性形变将进而发展为失稳性震颤。失稳性形变和震颤所产生的应力沿钢管传导并在支撑架焊接定位点处形成集中，引发定位点处烟道壁板的形变与震颤，进而导致衬层以焊接点为中心，形成环状开裂破坏，且支撑架迎风侧较背风侧开裂严重。

12.3 基础结构设计的不合理或缺陷导致鳞片衬里失效事故

目前国内FGD脱硫装置的基础结构绝大部分是钢结构，只有部分电厂的少部分烟道结构是采用混凝土的。而在钢结构基础设计中，由于没有充分考虑内衬材料的特性，因强度和结构设计等方面的欠缺而导致最后的防腐蚀失效，已在国内的几个脱硫工程出现了。

在钢结构装置中，若采用鳞片衬里结构，衬层在下述条件下易产生震颤疲劳破坏：①烟道等结构设计强度、刚性不足，特别是烟道布置受环境所限，其弯道、过流截面变化较大时，高速流动的烟气在烟道中过流时会因弯道及过流截面变化的影响，产生较大的压力变化，形成不稳定流动，导致烟道结构震颤，使本来就高温失强的衬里形成疲劳腐蚀开裂，严重时形成大面积剥落。②在烟道结构强度设计时，出于结构补强需要，采用细杆内支承补强，当高速流动的烟气在烟道中过流时，因烟气冲击压力作用引发支承细杆抖动变形，导致支承杆与烟道壁焊接区衬层开裂。

国内外的有关FGD装置的设计要求及经验表明，钢结构设计应有足够的强度，而在国内的一些FGD装置中，由于设计经验或者成本上的因素考虑，钢结构的厚度均较薄，在笔者经历的几个工程中，有时发现钢结构的厚度不到5mm，局部区域甚至只有3mm，而实际运行时的震颤幅度甚至达到5o(一般要求不能大于3o)，这样的结构强度是肯定是不够的，在有人员行走踏踩即可明显感觉到烟道结构震颤。

由于场地等限制性因素，在烟道的设计上又采用了多弯道、变截面结构，从而导致最后鳞片衬里的脱层等质量隐患。为了避免以上的质量隐患，可以考虑以下对策：

①要求提高钢结构的强度设计要求，包括可以采用支撑杆的措施等。

②在设计中考虑一些其它因素，使气流速度尽量平缓，比如弯道等不能太多或者更加平缓的弯道设计。

③为了更好的防止局部的质量事故(脱层等情况)的蔓延与扩散，在一些部位采用膨胀节连接方式，如在进口烟道与吸收塔之间增加一膨胀节(至少亦应增加一连接法兰)，作用有：(a)利用膨胀节的柔性连结 松弛烟道震颤应力，使其对衬层的破坏性减少；(b)利用膨胀节的法兰连接，使烟道衬层与吸收塔衬层分断, 避免衬层延伸剥离破坏的形成。

④在需要支撑杆时，应该将内支撑结构改为外支撑结构，且结构强度及刚性应符合相关设计标准规定, 在拐弯区及导流板应适当增加厚度或增加支承补强筋排列密度，导流板联接支承最好放置在外框架上，而不是直接焊接在烟道壁上，以避免因导流板震颤引发姻道壁震颤，导致内衬层疲劳剥离。

⑤正如上面所述，结构的震颤是不可避免的，同时在已施工安装回毕的基础上进行后续的鳞片施工时，由于不能对基础进行返工的前提下，提高鳞片材料(底涂)与钢结构的基础的粘接性是尤其重要，这也可能是一些工程中唯一现实、可行的措施。

⑥而在采用混凝土基础结构时，尤其在原烟气烟道，由于长期的高温烟气作用下，混凝土结构发生开裂等现象报道，从而导致在混凝土基础上鳞片衬里结构也受到破坏，若采用混凝土结构，这种情况是不可避免发生的。

12.4 高固体颗粒含量导致的磨损腐蚀破坏事故

前所述及的国内某石化催化剂厂铅溶液反应釜为典型的高温环境，高固体含量腐蚀环境。其腐蚀介质为31%盐酸，工作环境温度为93℃，内装铅砂，带搅拌装置，在1年挂片的时间内有明显的衬层磨蚀特征，但由于挂片仍为各种衬里技术最优者，故仍以其技术作为防腐蚀衬里技术首选，用于生产装置。在使用1年后检查，衬层尽管完好，但厚度减薄近1mm。因此在修复时，在鳞片衬里层表面増加1mm厚树脂耐磨砂浆复合衬层，实践证明效果良好。究其原因分析如下，并提出解决方案。

作为一个重防腐蚀性质的工程而言，材料的本身特性是一个基础保障，但是如何运用高性能的衬里材料包括设计方案更是一个高要求的技术性工作，在玻璃鳞片衬里工程中，也发现了即使采用进口的材料，但最后工程防腐蚀失效或者是役期缩短的情况也时有发生，在排除施工因素外，工程设计方案的不足也是一个主要原因。在FGD装置中，最容易出现技术问题的吸收塔，不同公司的设计方案，发现各有差异，但更多公司技术方案更多从降低成本考虑，差异主要集中于对于鳞片耐磨结构层的差异，一些公司在耐磨处理上，会采用简单的玻璃钢复合鳞片结构（方案A：底漆+第一道1mm厚鳞片胶泥+第二道1mm厚鳞片胶泥+FRP复合1层或2层+面涂），就是在lmm～2mm的鳞片结构上再加衬1mm～2mm的玻璃钢结构（材料造价相差100元/平米左右），而效果更好的方案（如日本富士公司、靖江王子橡胶公司、上海富晨化工）则是耐磨性更好的方案B：底漆+第一道1mm厚鳞片胶泥+第二道1mm厚鳞片胶泥+1mm厚耐磨胶泥层+FRP复合1层+1mm厚耐磨胶泥等+面涂。

而从技术分析，乙烯基鳞片材料的一个技术特点是与碳钢的热膨胀系数的相近，而玻璃钢的最大特点是整体性比较好，但是耐磨性等是其相对弱项，所以在鳞片表面加衬玻璃钢，根本不能起到很好的耐磨效果，就耐磨性而言，这样的结构还不如采用纯粹的鳞片加厚衬里结构（如采用3mm），而方案B中的耐磨结构则是很好的结合各种材料的特性，具体技术说明如下。

①利用鳞片材料的耐热冲击特性，在接触钢结构基础的底层采用一定厚度的鳞片层，从而很好的避免由于可能出现的温度冲击而导致的脱层。

②内衬结构中增加耐磨胶浆层以提高衬层抗介质沖刷重度磨损能力和提高衬层抗热应力，耐磨胶浆层是采用乙烯基树脂与耐磨粉按一定比例混合调制而成。

③耐磨胶浆层中间复合1～2层玻璃钢层以提高磨胶浆层抗热应力开裂能力，这是利用了玻璃钢的整体性的特点。

④根据不同的耐温要求采用高温材料或者是底温材料，在吸收塔内，主要应用于塔底、支撑梁、烟气入口等部位。

另外，在一些支撑梁处或者是设计阴阳角处（如方案A结构），一些厂家没有釆取玻璃钢加强的形式，最后均可能导致防腐蚀的失效和使用年限的缩短。

12.5 稀料溶剂使用不当导致的龟裂破坏事故

鳞片衬里作为高抗渗透防腐蚀衬里技术，所用胶泥材料或厚浆型涂料黏度很大，在材料配制及使用时严格要求不得加入挥发性溶剂，理由很简单就是因为胶泥材料或原浆型涂料抗溶剂渗出能力也很强，加入挥发性溶剂会导致溶剂被封存在固化衬里层内，这也是鳞片衬里只使用离子型交联固化树脂而不使用缩合型交联树脂(有小分子生成)的主要原因。当成型鳞片衬里层内存在有大量挥发性溶剂时，使用中溶剂受环境温度作用体积迅速膨胀，其膨胀热应力将导致衬层力学破坏。实际施工中，很多不懂原理的人在乙烯基酯玻璃鳞片胶泥中加入稀释剂不是苯乙烯，而是丙酮、二甲苯之类的溶剂，或者滚筒等施工工具采用的清洗剂（香蕉水、二甲苯等）直接加入到鳞片胶泥中去们都会导致最终的衬里层失效事故。

12.6 劣质的玻璃鳞片胶泥防腐材料导致的鳞片衬里失效事故

在防腐蚀工程项目中，防腐蚀材料的本身特性是关乎最后质量的一个关键因素。而在这几年中，随着国内FGD裝置的大量兴建和市场容量的不断扩大，大量公司进入FGD防腐蚀用材料(乙烯基鳞片)的生产，使得市场竞争越来越激烈，与此同时一些厂家在没有任何技术研发支持、没有检测条件，没有应用背景和没有技术服务的情况下，贸然生产鳞片材料，并采用低价手段，在一些FGD项目中得到应用，导致在不到半年的应用中就出现了质量问题，在市场中可以査到大量的失效案例，包括开裂、脱层等。目前适合于FGD装置的鳞片类内衬材料、施工及验收的国家标准尚在制定中，而已有的行业标准与国外同类标准相比较，存在着技术要求过低、质量指标不全等明显不足。因此在目前的条件下，对鳞片材料基本特性的确立显的尤为重要。而对于业主或脱硫环保公司而言，选择技术过硬、质量稳定、产品可靠、有技术支撑能力的材料厂家就相当重要。在鳞片材料的基本特性中，我们可以从下面几个方面进行考虑和选择。

（1）玻璃鳞片胶泥的原材料

乙烯基树脂鳞片材料的原材料主要是乙烯基树脂、玻璃鳞片和一些功能性助剂，随着目前国内外的树脂合成技术发展，树脂的各项理化特性上没有差异，而就原材料方面的因素，结合目前一些防腐蚀失效工程项目的情况，影响材料特性的主要进鳞片与功能性助剂上，而目前随着一些工程项目承接过程中的竞争的加剧, 一些脱硫公司和施工厂家竞相压价，所以造成最后的合同单价相当低，而一些材料厂家为了争取到材料供应合同，尽量的降低成本：

①通过采用劣质的鳞片来降低成本，不同工艺（吹制法、压制法）生产出来的鳞片，鱗片表面是否进行预处理等情况的差异，会使蝶片的成本判别差异较大，甚至一些厂家采用云母紡代替 玻璃鱗片，利用这样的低成本所谓的鱗片制成的衬里材料的性能是可想而知的；

②鳞片表面是否进行预处理等工艺的差异，会使绻片的成本差异较大，

③助剂，助剂在合成过程中的所用比例虽然相对较少，但是成本较高，但是是否采用助剂，或者是否采用高性能的助剂可能会导致最后鳞片衬里的特性。

（2）玻璃鳞片胶泥的真空捏合制造工艺

在鳞片材料的合成工艺过程中，影响最后制成品的特性的因素较为复杂，包括在合成过程中是否采取真空搅拌工艺、鳞片表面是否进行藕连(coupling)处理等，这些工艺过程均会对最后的鳞片衬里性能造成很大的影响。真正的行家里手就知道鳞片生产过程中一定要求釆用真空搅拌工艺，对于同种配方前提下进行了对比性试验，发现真空搅拌工艺下的材料具有更好的工艺性，材料的粘接性更好，同时施工过程中不易产生气泡，众所皆知，鳞片衬里中的气泡的存在会对防腐蚀性能有很大的影响。而目前国内一些材料生产商会在现场进行简单的混合即制得鳞片材料，这样的鳞片材料是没有经过真空搅拌工艺，性能上肯定会受较大的影响，另外，鳞片的表面处理是影响防腐蚀效果的一个关键因素，因为表面处理的是否良好会影响界面的结合性能，若没有对鳞片表面进行藕连处理，腐蚀性的小分子就相对容易通过界面滲透到衬里，直至最后到达基础表面。所以为了确保鳞片衬里的最后防腐蚀特性，在合成过程中，应该要求对鳞片进行良好的表面处理，同时应采用真空搅拌或者捏合工艺。

（3）玻璃鳞片胶泥的基本特性

鳞片材料作为一种高性能衬里材料，许多厂家和研究院对于这类材料进行了大量的技术革新和研究，同时大量的应用案例也表明该材料是一种可靠的可适合FGD衬里防腐蚀的材料，作为一种防腐蚀材料，鳞片材料的耐腐蚀特性是足够的，因为在FGD装置中的腐蚀要求本身不是很高，但是正如前面所言，材料的其它几个关键特性也是相当重要的，不同的厂家的特性可能差别较大：

①底涂料的粘接特性

这在前面提过，我们建议底涂材料与钢结构基础的粘接力能够至少达到期10MPa以上；鳞片底涂应该采用一些高粘接特性的特种底涂，虽然也是以乙烯基树脂为主要原料，但是这些底涂是经过特殊处理的，但一些材料厂家的为了市场竞争需要，在技术不完全成熟的前提下只是简单的采用纯乙烯基树脂，而没有对材料进行任何的技术处理，这样的底涂材料的粘接性是可想而知的，虽然成本是更加低了，从而极易发生鳞片衬里的脱层，尤其在一些GGH装置中，这个是大多数鳞片衬里脱层的主要原因之一。

②鳞片材料的耐温特性（包括耐高温特性和耐温度冲击特性）

在FGD装置中的，由于一些工艺设计上或者是其它方面的原因，一些烟气的温度会一段时间较高，甚至达到180℃。因此要求高温段材料的耐温特性是相当高的，这一点可能与国外的成熟FGD工艺或装置中有一点不同。目前一些厂家生产的鳞片材料的耐高温特性方面有所欠缺，故极易造成鳞片衬里在高温条件或者是温度冲击下，发生开裂、脱层的现象。

为了避免衬里的脱层，提高底涂材料的粘接特性就显的相当重要，在施工现场，我们建议采用现场拉开测试法以评估底涂材料的粘接特性，这种方法是方便可行，比一些实验室表征方案更加切实可行和符合工程实际需要。可采用符合ASTMD4541 "便携式附着力测定仪测试涂层附着力方法（拉开法）”的美国产“液压式粘合度测试仪HATE”，该仪器是一种手动式、粘接头可复用的现场涂层附着力检测仪。它适用于钢材、混疑土等不同基材，拉力范围是1MPa~18Mpa。我们一般要求底涂的测试强度达到10MPa以上。而目前国内一些材料的现场测试过程中的粘接强度一般不会超过5MPa。